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（6.3.4-1）式中：Mmax—计算截面弯矩最大设计值（N·mm）；Wn—（mm3）；f—（N/mm2）；1.05—v=VmaxSfv
（6.3.4-2）Itw式中：Vmax—计算截面沿腹板平面作用的最大剪力设计值（N）；S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩（mm3）；I—（mm4）；tw—构件的腹板厚度（mm）；fv—钢材的抗剪强度设计值（N/mm2）。当构件同时承受较大的正应力和剪应力时，应按下式进行组合应力验算：232232=My1In
（6.3.4-3）（6.3.4-4）（N/mm2），τ6.3.4-2β1—计算折算应力的强度设计增大系数，β1=1.1；In—构件净截面惯性矩（mm4）；y1—计算点至梁中和轴距离（mm）。
（6.3.4-5）υ—（mm）；[υ]—=NfAn
（6.3.5）式中：N—计算截面轴向拉力设计值（N）；An—构件的有效净截面面积（mm2）；f—钢材的抗拉强度设计值（N/mm2）；N=AfN
（6.3.6）式中：N—构件最大压力设计值（N）；φ—轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者），应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的相关规定采用；A—构件的毛截面面积（mm2）；f—（N/mm2）；
（6.3.7）式中：λ—构件长细比，=l0i
，其中l0为构件计算长度，i为截面回转半径；[λ]—6.1.80.5。6.3.9）。TNTNNqLLLTTNqNLLL（a）Lc3≤1800mm （b）1800mm＜Lc3≤3000mm图6.3.9设置斜拉杆件时悬挑型钢梁计算简图N内—脚手架内立杆轴向力设计值；N外—脚手架外立杆轴向力设计值；q—悬挑型钢梁自重线荷载设计值；Lc1—脚手架内立杆至主体结构支承点的距离；Lc2—脚手架外立杆至主体结构支承点的距离；Lc3—悬挑端至主体结构支承点的距离；T—斜拉杆承受的拉力设计值；T内—内道斜拉杆承受的拉力设计值；T外—外道斜拉杆承受的拉力设计值。悬挑承力架采用斜撑杆时，其设计计算应采用以主体结构6.3.10。c1
N内 N外qpc2c3图6.3.10斜撑式悬挑型钢梁计算简图N内—脚手架内立杆轴向力设计值；N外—脚手架外立杆轴向力设计值；q—型钢梁自重线荷载设计值；Lc1—脚手架内立杆至主体结构支承点的距离；Lc2—脚手架外立杆至建筑主体结构支承点的距离；Lc3—悬挑端至主体结构支承点的距离；P—斜撑杆承受的压力设计值。悬挑梁内端、拉杆上端与主体结构连接的螺栓承载力应按下列规定计算，其中预埋型螺栓和半预埋螺栓的承载力应在公式6.3.11-3v=VvAn
（6.3.11-1）t=NtAn
（6.3.11-2）NbK1N
（6.3.11-3）式中：τ—连接螺栓的受剪应力；V—连接螺栓的剪力设计值（N）；An—连接螺栓的净截面面积（mm2）；vfb—（N/mm2）；vσ—连接螺栓的拉应力；N—连接螺栓的拉力设计值（N）；tfb—（N/mm2）；Nb——1.35。t计算：ZdbbtNdbbtddaN图6.3.12 连接耳板受剪面示意图N 2tb1
（6.3.12-1）b=min2td0
（6.3.12-2）1 3 =N2tZaad/2 d/22200
fv
（6.3.12-3）
（6.3.12-4）N—（N）；b1—（mm）；d0—（mm）；f—（N/mm2）；Z—耳板端部抗剪截面宽度（mm）；fv—耳板的抗剪强度设计值（N/mm2）。悬挑承力架连接耳板的销轴应按下列公式进行承压强度、=Nfb
（6.3.13-1）c dt cb=
N fvd2v
（6.3.13-2）nv4式中：N—拉杆的轴向拉力设计值（N）；d—销轴直径（mm）；t—耳板厚度（mm）；cfb—（N/mm2）；cnv—vfb—（N/mm2）。v缝强度计算：螺栓孔螺栓孔角焊缝耳板拉杆NN拉杆耳板角焊缝销轴孔图6.3.14-1拉杆与耳板连接焊缝示意图f=
Nfhelwf
（6.3.14-1）NyN销轴孔NyN销轴孔拉杆拉力节点耳板角焊缝Nx悬挑型钢梁ef==
Nx2helwNy2helw
fwffffwfff
（6.3.14-2）（6.3.14-3）22 fff2f
（6.3.14-4）式中：N—拉杆拉力设计值（N）；Nx—拉力设计值在X方向的分力（N）；Ny—拉力设计值在Y方向的分力（N）；he—焊缝的计算厚度，取0.7hf（mm）；hf—角焊缝的焊脚尺寸（mm）；lw—角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去2hf（mm）；—1.2；ffw—角焊缝的强度设计值（N/mm2）。f悬挑梁内端与节点板的连接焊缝应按剪力和轴向压力作用下进行角焊缝强度计算：f=f=
VhelwNhelw
fwffffwfff
（6.3.14-5）（6.3.14-6）22 ff2ff
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